industriales de curtiembre
Linda Carolina Cerna Huertas
ORCID:
0000-0001-8584-5229
Ing. Ambiental, Universidad
Privada del Norte,
Trujillo, Perú.
Albert Stony Gamboa Zavala
ORCID:
0000-0002-8228-2616
Ing. Ambiental, Universidad
Privada del Norte,
Trujillo, Perú.
Carlos Alberto Alva Huapaya
ORCID:
0000-0002-0983-3151
MSc. en Ingeniería de
Recursos Hídricos,
Docente de la Universidad
Privada del Norte,
Lima, Perú.
+51949703460
RESUMEN
Se estudiaron las condiciones
técnicas del proceso de Electrocoagulación (EC) para una remoción eficiente de
Cromo y DQO en aguas residuales industriales de curtiembre. Para ello se llevó
a cabo una búsqueda literaria y se registraron los datos de las condiciones
técnicas del proceso de EC de diferentes autores, describiendo sus eficiencias,
en una matriz de normalización, estandarizando la información a unidades del SI, para comparar
estadísticamente las condiciones técnicas de operación que lograron mayores
eficiencias de remoción. El análisis de datos se llevó a cabo en los softwares
megastat y minitab 19, utilizando datos de las 14 investigaciones
seleccionadas; asimismo se aplicó la prueba de correlación de Rho de Spearman
para demostrar la relación entre el porcentaje de remoción de Cromo y DQO,
estando relacionadas, pero con baja intensidad (r=0.2); además, las regresiones
lineales y pruebas estadísticas descriptivas muestran que las variables de pH
inicial, amperaje, densidad de corriente, así como el material de electrodo,
tipo de reactor y uso de agitador magnético influyen en la eficiencia de
remoción de estos contaminantes. Finalmente, la tecnología de
electrocoagulación pura fue la más usada por los investigadores.
Palabras clave: Electrocoagulación; tratamiento;
remoción; cromo; DQO.
Technical conditions of the electrocoagulation
process for an efficient removal of chromium and DQO in industrial wastewater
from tannery
ABSTRACT
The technical conditions of the Electrocoagulation
(EC) process for an efficient removal of Chromium and COD in industrial tannery
wastewater were studied. For this, a literature search was carried out and the
data of the technical conditions of the CE process of different authors were
registered, describing their efficiencies, in a normalization matrix,
standardizing the information to SI units, to statistically compare the
technical conditions. of operation
that achieved
higher removal efficiencies. The data analysis was carried out in the megastat
and minitab 19 software, using data from the 14 selected investigations;
Likewise, the Spearman's Rho correlation test was applied to demonstrate the
relationship between the percentage of removal of Chromium and COD, being
related, but with low intensity (r=0.2); In addition, the linear regressions
and descriptive statistical tests show that the variables of initial pH,
amperage, current density, as well as the electrode material, type of reactor
and use of magnetic stirrer influence the removal efficiency of these
contaminants. Finally, pure electrocoagulation technology was the most used by
researchers.
Keywords: electrocoagulation;
treatment; removal; chrome; COD.
Artículo
recibido: 05 febrero 2022
Aceptado para
publicación: 28 febrero 2022
Correspondencia: 1linda.cerna.22@gmail.com
Conflictos de Interés: Ninguna que declarar
Aproximadamente el 70% de aguas residuales no reciben tratamiento en Latinoamérica, dificultado su
reincorporación en el ciclo del agua, en primer lugar por los niveles de
contaminación a los que pueden llegar estas aguas. Asimismo, en Perú, solo el
30% de la inversión pública se ejecuta en tratamiento de agua, esto representa
un grave riesgo para la conservación de su calidad (Larios, Gonzáles y Morales,
2015). Según datos del Instituto Nacional de Estadística e Informática [INEI]
(2019) en el año 2014, se generaban diariamente 1’202,286 m3 de
aguas residuales en Lima Metropolitana, de las cuales únicamente eran tratadas
el 21.2%. Esto debido a que la infraestructura de las Plantas de Tratamiento de
Aguas Residuales (PTAR) es insuficiente para los volúmenes generados. La falta
de infraestructuras y deficientes procesos en el tratamiento de aguas
residuales son los principales problemas para el aseguramiento de la calidad de
los cuerpos de agua.
En La Libertad, la afección por aguas residuales no tratadas proviene por
efluentes de las actividades extractivas y productivas de la región,
principalmente de minería y curtiembre. Neyra y Llenque, señalan que estas
aguas contaminadas alteran la calidad del agua de los cuerpos receptores,
siendo la cuenca del río Moche una de las más afectadas, donde predominan
metales pesados como cromo, cobre, cadmio, plomo y concentraciones elevadas de
DQO, DBO5, coliformes, entre otros agentes contaminantes (2011).
Todos estos factores han abierto camino para la revisión de los
tratamientos convencionales y la propuesta de nuevas tecnologías para un
tratamiento más exigente. Una de estas nuevas tecnologías es la
electrocoagulación, proceso que consiste en la desestabilización de las
partículas contaminantes que se encuentran suspendidas, emulsionadas o
disueltas en un medio acuoso, por la inducción de corriente eléctrica en el
agua a través de placas paralelas de diversos materiales (Arango, 2005). La
deficiencia en las investigaciones sobre las condiciones técnicas de este
proceso, en el tratamiento de aguas residuales, se considera un problema para
la investigación y el desarrollo de mejores propuestas
En ese sentido, la presente investigación se justificó por el criterio de
oportunidad, ya que sirvió para resaltar el hecho de que, aunque la
electrocoagulación ha demostrado ser eficiente, aún se necesitan explorar los
factores que influyen en su efectividad a la hora de remover metales pesados como
el Cromo (Cr total y Cr3+). Desde el criterio teórico, porque hay
déficit de información y permitirá la revisión del tema desde un punto de vista
técnico y empírico. Desde el criterio metodológico se justificó, porque permite
el desarrollo de herramientas para cuantificar la realidad de las variables y
su relación entre ellas. Asimismo, la presente investigación tiene importantes
implicaciones prácticas, ya que permite mostrar las variables que más influyen
en la Electrocoagulación y crear sobre ellas diseños y propuestas de mejores
tecnologías eficientes y rentables.
Como objetivo general la investigación busca determinar las condiciones
técnicas del proceso de electrocoagulación para lograr una remoción eficiente
de Cromo (Cr Total y Cr3+) y DQO en aguas residuales industriales de
curtiembre. Además, como objetivos específicos
se plantea identificar las eficiencias de las diferentes técnicas y tecnologías
de electrocoagulación en la remoción de Cromo y DQO de curtiembres., así como
identificar la relación que tiene la remoción de Cromo y DQO a través de la
aplicación de tecnologías de electrocoagulación.
2.
ESTRATEGIAS METODOLÓGICAS o MATERIALES Y MÉTODOS
La presente investigación fue de tipo no experimental, debido a que se
realizó sin manipular las variables, es decir, las variables se muestran tal y
como se encuentran en su estado natural para realizar análisis frente a ellas.
El diseño de investigación fue descriptivo porque describe las condiciones
técnicas de la Electrocoagulación para una remoción eficiente de Cromo y DQO,
además es explicativo pues no solo muestra describe un problema, sino que
intenta encontrar las causas del mismo, explicando el comportamiento de las
condiciones de operación en la eficiencia de remoción de contaminantes (Monjarás,
et al, 2019). Es de corte longitudinal pues la investigación toma datos de las
eficiencias de remoción a partir de investigaciones publicadas en los últimos
20 años, además tiene un enfoque cuantitativo, ya que se realizó una
recolección de datos para probar las hipótesis propuestas previamente respecto
a la remoción eficiente de Cromo y DQO (Sampieri, 2020).
La población del presente trabajo de investigación corresponde a todas las
tecnologías de electrocoagulación, mientras que la muestra corresponde a las
condiciones técnicas de las tecnologías de electrocoagulación aplicadas a la
remoción de Cromo y DQO en aguas residuales industriales de curtiembre. El tipo
de muestreo es no probabilístico y es el muestreo crítico o por juicio, tomando
una muestra por juicio donde se incluyen únicamente las condiciones técnicas de
electrocoagulación aplicadas a la remoción de contaminantes (Cr Total, Cr III y
DQO) en aguas residuales de industrias de curtiembre.
En este caso, los investigadores pueden utilizar un muestreo intencional
porque los entrevistados cumplen con una descripción o propósito específico que
es necesario para realizar la investigación.
La técnica de recolección de datos utilizada en la presente investigación
fue la de investigación documental, la metodología para la búsqueda de
información fue la misma que la de una revisión sistemática, mismo que consiste
en cuatro etapas esenciales: identificación; tamizaje; elegibilidad de textos;
y la inclusión de artículos en la revisión sistemática (Bolaños y Calderón,
2014). Además, como instrumentos se utilizaron matrices de búsqueda de
información, selección de artículos, y la matriz de normalización de
condiciones técnicas de Electrocoagulación para la remoción de Cromo y DQO en
aguas residuales industriales de curtiembre.
El procesamiento de datos será aplicado de acuerdo al diseño de
investigación en los softwares MegaStat y Minatab; para la descripción de las
variables se utilizará la estadística descriptiva, en distribución de
frecuencias y presentación de gráficos. Asimismo, se aplicará la técnica no
paramétrica de la correlación de Spearman, utilizada para medir el grado de
asociación entre dos cantidades sin tomar en cuenta el nivel de acuerdo y
concordancia (Martínez et al, 2009). Este coeficiente es muy útil para muestras
de estudio menor a 50, cuando el número de pares de sujetos (n) que se debe
asociar es pequeño. (Mondragón Barrera,
2014). El coeficiente no se ve afectado por los cambios en las unidades de
medida; utiliza los rangos, números de orden, de cada grupo de sujetos y
compara dichos rangos (Santander et al, 2004).
El gráfico por excelencia es el conocido diagrama de dispersión, puesto que
la posición de puntos muestra si la relación es lineal a través precisamente de
una línea de fácil observación por el investigador. En el mismo, la variable
independiente se coloca en el eje de las abscisas y la dependiente en el eje de
las ordenadas. El valor de r se debe mostrar con dos decimales junto con el
valor de la p, si el test de hipótesis se realizó para demostrar que r es
estadísticamente diferente de cero. El número de observaciones debe a su vez
estar indicado. Ahora bien, para corroborar el resultado matemático obtenido se
presentará un diagrama de dispersión. Diversos autores expresan diferentes
escalas de interpretación, la utilizada en la presente investigación fue la
propuesta por Hernández Sampieri y Fernández Collado. La explicación de un
coeficiente de correlación como medida de la intensidad de la relación lineal
entre dos variables es puramente matemática y libre de cualquier implicación de
causa-efecto. El hecho de que las dos variables tiendan a crecer o decrecer
juntas no implica que una tenga algún efecto directo o indirecto sobre la otra.
Ambas pueden ser influidas por otras variables de modo que se origine una
fuerte relación matemática. La interpretación de rho depende principalmente de
los detalles de la investigación y la experiencia propia en el tema de estudio.
Tal y como se lo mencionan en su investigación, la experiencia previa sirve
generalmente como base de comparación para determinar si un coeficiente de
correlación es digno de ser mencionado (Ortega et all, 2009).
El procedimiento de la investigación comenzó con la recopilación de
información de las técnicas y tecnologías de electrocoagulación mediante la
técnica de investigación documental que se ciñó a la de una revisión
sistemática, aplicando criterios de búsqueda de información, así de inclusión y
exclusión para la selección de información. Las técnicas y tecnologías de
electrocoagulación fueron procesadas analíticamente y se extrajeron los datos
referentes a las condiciones técnicas óptimas en cada uno de los procesos, así
como valores iniciales y finales de Cromo y DQO, todos los datos fueron
normalizados y estandarizados a unidades internacionales para realizar un
análisis más uniforme esto se pudo organizar mediante la matriz de
normalización de condiciones técnicas de EC para remoción de Cromo y DQO en
aguas residuales de curtiembres.
Luego, se identificaron las eficiencias de las tecnologías de
electrocoagulación calculando los porcentajes de remoción de Cromo y DQO en
aguas residuales de curtiembre. Posteriormente se procesaron los datos de las
condiciones técnicas óptimas con los porcentajes de remoción llevando a cabo
pruebas estadísticas descriptivas e inferenciales. Se realizaron regresiones
lineales entre las variables de las técnicas y tecnologías de EC frente a los
valores de remoción de Cromo y DQO determinando las relaciones existentes y su
influencia en la efectividad de las tecnologías de electrocoagulación. Por otra
parte, se procesaron los porcentajes de remoción del proceso de mediante la
prueba estadística del coeficiente de correlación de Spearman para determinar
la relación existente entre las variables de remoción de Cromo y remoción de
DQO. Se estableció un nivel de significancia de 0.05, valor que funciona
adecuadamente e indica un riesgo de 5% en dicho coeficiente de correlación es
estadísticamente significativo se estableció (es decir, un nivel de confianza
del 95%) según lo indicado por Mondragón Barrera, anteriormente citado.
Por último, se presentó un resumen de las condiciones técnicas de
electrocoagulación que mostraron un mayor efecto en la eficiencia de la
remoción de Cromo y DQO en aguas residuales de curtiembres.
3. Resultados
y discusión
Se procesaron catorce distintos trabajos de técnicas y tecnologías de
electrocoagulación, estas investigaciones proporcionaron datos sobre los
parámetros iniciales y condiciones administradas de EC, por la cantidad de
condiciones técnicas de operación se dividieron la presentación de datos en dos
matrices de condiciones técnicas de Electrocoagulación
para la remoción de Cromo y DQO en aguas residuales industriales de curtiembre,
la Tabla N 01 contiene información de : pH inicial, conductividad inicial,
concentración inicial de DQO y Cr; así como condiciones de diseño y energía
administrada: voltaje, amperaje, densidad de corriente, tiempo de contacto y
naturaleza de cromo. La segunda tabla (tabla N° 02) muestra las condiciones de
diseño del proceso de electrocoagulación y describe variables cualitativas y
cuantitativas, tales como: tipo de reactor, diseño de electrocoagulación,
material de electrodos, capacidad del reactor, cantidad de electrodos, distancia
de separación entre electrodos y área de reacción. En ambas tablas se muestran
las eficiencias de electrocoagulación basadas en la remoción de los porcentajes
de concentración de contaminantes como Cromo y DQO.
Tabla 1.
Matriz de condiciones técnicas de Electrocoagulación para la remoción de
Cromo y DQO en aguas residuales industriales de curtiembre (Condiciones
iniciales).
|
Eficiencias |
Tecnología de
EC |
Autor |
||||||||||
|
Contaminante |
Condiciones iniciales de la solución |
Condiciones óptimas de operación |
||||||||||
|
Naturaleza del Cromo |
pH0 |
Conductividad (k0)
mS/cm |
DQO (COD0)
- mg/L |
Cromo (Cr0)
mg/L |
Voltaje (V) |
Amperaje (A) |
Densidad de
corriente (mA/cm2) |
Tiempo de
contacto ideal (min) |
Remoción de
DQO (%) |
Remoción de
Cromo (%) |
Tipo de
tecnología |
Autor(es) de
la investigación |
|
Cr3+ |
4.22 |
36.05 |
1132 |
1470 |
10 |
9 |
183.67 |
45 |
47.78% |
97.72% |
EC Pura |
Mayta, R. Mayta, J. |
|
Cr Total |
7.06 |
46 |
26040 |
50 |
20 |
20 |
400 |
15 |
83.33% |
84.00% |
EC Mixta |
Apaza,
H., Carrillo, E., Castilla, D. y Huaraya, F. |
|
Cr Total |
7.42 |
21.63 |
3700 |
22 |
10 |
1.5 |
33.3 |
30 |
49.00% |
97.00% |
EC Pura |
Apaydin, O, Kurt, U. y Gonullu, M. |
|
Cr Total |
7.00 |
11.71 |
2800 |
570 |
30 |
1.85 |
50 |
25 |
64.40% |
99.00% |
EC Pura |
Deghles,
A. y Kurt, U. |
|
Cr3+ |
4.52 |
12.05 |
23350 |
3596 |
30 |
5 |
57.87 |
60 |
64.00% |
99.76% |
EC Pura |
Gilpavas, E., Dobrosz-Gomez, I. y Gómez-Garcia A. |
|
Cr3+ |
3.42 |
32.5 |
1050 |
2700 |
0.5 |
3 |
97.59 |
90 |
65.70% |
99.40% |
EC Pura |
Amar,
S., Animes, G. y Subhabrata, R. |
|
Cr Total |
8.85 |
- |
24900 |
267.8 |
12 |
5 |
50 |
90 |
36.00% |
52.80% |
EC Pura |
Cristancho, D., Pinto, L. y Tique,
J. |
|
Cr Total |
8.00 |
21.1 |
12225 |
50 |
30 |
5.5 |
68 |
30 |
53.50% |
99.00% |
EC Pura |
Espinoza, F.; Fornari,
M.; Módenes, A.; Palacio, S.; Da Silva, F.; Szymanski, N.; Kroumov, A. y
Trigueros, D. |
|
Cr3+ |
3.8 |
54.2 |
5800 |
7000 |
3 |
4.2 |
400 |
360 |
95.00% |
99.70% |
EC Pura |
Elabbas, S.; Ouazzani, N.; Mandi, L.; Berrekhis,
F.; Perdicakis, M.; Pontvianne, S.; Pons, M.; Lapicque, F. y Leclerc, J. |
|
Cr Total |
7.10 |
2.36 |
7680 |
18.4 |
- |
1 |
75 |
45 |
95.31% |
93.15% |
EC Pura |
Amel, B; Mourad, T. y Rachida, M. |
|
Cr Total |
6.00 |
23 |
2800 |
570 |
24 |
0.63 |
14 |
45 |
73.00% |
99.98% |
EC Pura |
Abdalhadi, U. |
|
Cr Total |
4.07 |
71.91 |
387.2 |
2000 |
3 |
3 |
57.7 |
110 |
82.00% |
97.76% |
EC Pura |
Mella,
B., Glanert, A. y Gutterres, M. |
|
Cr Total |
7.40 |
8.45 |
1600 |
15 |
30 |
5 |
15 |
60 |
90.70% |
67.00% |
EC Mixta |
Keerthi, V y Balasubramanian, N. |
|
Cr Total |
7 |
2480 |
6758 |
12.59 |
- |
3.6 |
22.4 |
20 |
95.00% |
100.00% |
EC Pura |
Kongjao, S., Damronglerd,
S. y Hunsom, M. |
|
Nota. Los
valores de los parámetros iniciales de operación y condiciones óptimas de
operación se encuentran estandarizados a las unidades métricas
internacionales, el cálculo de las eficiencias de Cromo y DQO se realizaron
mediante la diferencia de las concentraciones iniciales y finales del contaminante
sobre la concentración inicial. La nomenclatura de EC Pura corresponde al uso
de técnicas y tecnologías propias de la Electrocoagulación, mientras EC Mixta
corresponde al uso de técnicas y tecnologías no propias de EC en su
operación, tales como filtración, disolución química, biofiltración, entre
otros. (-) Significa dato no proporcionada por los investigadores. |
||||||||||||
Tabla
2.
Matriz de condiciones técnicas de Electrocoagulación para la remoción de
Cromo y DQO en aguas residuales industriales de curtiembre (Condiciones de
diseño).
|
Diseño |
Eficiencias |
Tecnología de
EC |
Autor |
|||||||
|
Condiciones
del diseño de EC |
||||||||||
|
Tipo de Reactor |
Uso de técnicas adicionales |
Material de electrodos |
Capacidad del reactor (L) |
Cantidad de electrodos |
Distancia de separación entre electrodos (mm) |
Área de reacción (cm2) |
Remoción de DQO (%) |
Remoción de Cromo (%) |
Tipo de tecnología |
Autor(es) de la investigación |
|
Batch de plexiglás |
No |
Al - Al |
1.30 |
6 |
10 |
49 |
47.78% |
97.72% |
EC Pura |
Mayta, R. Mayta, J. |
|
Batch de acrílico |
(4 etapas) |
Al - Al |
2.50 |
6 |
25 |
48 |
83.33% |
84.00% |
EC Mixta |
Apaza, H., Carrillo, E., Castilla, D. y Huaraya, F. |
|
Batch de vidrio |
No |
Fe - Fe |
0.50 |
2 |
60 |
45 |
49.00% |
97.00% |
EC Pura |
Apaydin, O, Kurt, U. y Gonullu, M. |
|
Batch de plexiglás |
Agitador magnético |
Al - Al |
0.60 |
2 |
50 |
37 |
64.40% |
99.00% |
EC Pura |
Deghles, A. y Kurt, U. |
|
Batch de plexiglás |
No |
Al - Al |
0.30 |
2 |
50 |
27 |
64.00% |
99.76% |
EC Pura |
Gilpavas, E., Dobrosz-Gomez, I. y Gómez-Garcia A. |
|
Batch de plexiglás |
Agitador magnético |
Al - Al |
0.80 |
2 |
22 |
30.74 |
65.70% |
99.40% |
EC Pura |
Amar, S., Animes, G. y Subhabrata, R. |
|
Batch de plexiglás |
Agitador magnético |
Al - Fe |
5.00 |
10 |
20 |
100 |
36.00% |
52.80% |
EC Pura |
Cristancho, D., Pinto, L. y Tique,
J. |
|
Batch de polietileno |
No |
Fe
- Fe |
5.00 |
2 |
40 |
80.5 |
53.50% |
99.00% |
EC Pura |
Espinoza, F.; Fornari,
M.; Módenes, A.; Palacio, S.; Da Silva, F.; Szymanski, N.; Kroumov, A. y
Trigueros, D. |
|
Batch de plexiglás |
Agitador magnético |
A-U4G |
2.50 |
2 |
20 |
105 |
95.00% |
99.70% |
EC Pura |
Elabbas, S.; Ouazzani, N.; Mandi, L.; Berrekhis,
F.; Perdicakis, M.; Pontvianne, S.; Pons, M.; Lapicque, F. y Leclerc, J. |
|
Batch de plexiglás |
Agitador magnético |
Al - Al |
1.00 |
2 |
30 |
28 |
95.31% |
93.15% |
EC Pura |
Amel, B; Mourad, T. y Rachida, M. |
|
Batch de plexiglás |
No |
Al - Al |
2.50 |
10 |
7 |
45 |
73.00% |
99.98% |
EC Pura |
Abdalhadi, U. |
|
Batch de vidrio |
Agitador magnético |
Al - Al |
0.50 |
2 |
20 |
52 |
82.00% |
97.76% |
EC Pura |
Mella, B., Glanert, A. y Gutterres, M. |
|
Bio reactor con membrana |
Bio reactor de membrana |
AISI - Al |
65.80 |
2 |
50 |
487.5 |
90.70% |
67.00% |
EC Mixta |
Keerthi, V y Balasubramanian, N. |
|
Batch de plexiglás |
Recirculación |
Fe - Fe |
0.30 |
6 |
50 |
161 |
95.00% |
100.00% |
EC Pura |
Kongjao, S., Damronglerd, S. y Hunsom, M. |
Nota. Los valores de las condiciones de
diseño se encuentran estandarizados a las unidades métricas internacionales. La
nomenclatura de EC Pura corresponde al uso de técnicas y tecnologías propias de
la Electrocoagulación, mientras EC Mixta corresponde al uso de técnicas y
tecnologías no propias de EC en su operación, tales como filtración, disolución
química, biofiltración, entre otros.
Tabla 3.
Estadística descriptiva
de las eficiencias de EC.
|
Estadística Descriptiva |
Remoción de DQO (%) |
Remoción de Cromo (%) |
|
Promedio |
71.05 |
91.88 |
|
Desviación Estándar |
19.77 |
14.46 |
|
Valor Mínimo |
36.00 |
52.80 |
|
Valor Máximo |
95.31 |
100.00 |
|
Mediana |
69.35 |
98.38 |
Nota. La estadística descriptiva fue
realizada a través del uso de Minitab 19. Estadística descriptiva. Los
resultados muestran mayores eficiencias del proceso de EC en la remoción de
Cromo, incluso en los valores mínimos de remoción.
Figura
1.
Gráfica de correlación
de Spearman.
Nota. Se clasificó por jerarquías
los 28 valores de remoción de ambas variables, bajo la clasificación de X y Y.
Se calcula “di” para cada pareja de datos obtenidos, restando la jerarquía de Y
de la de X. Se eleva al cuadrado cada “di” y se calcula la suma de los valores
al cuadrado. El grado de confiabilidad establecido de 95%.
Tabla 4.
Correlación de Rho de Spearman.
|
|
Remoción |
|
Remoción de DQO |
0.200 |
Nota. Minitab 19. Correlación de
Spearman. El valor calculado de r es menor que el valor crítico (0.50) para Rho
de Spearman, en un nivel de significancia de 0,05.
Posteriormente, se realizaron pruebas estadísticas de regresión para cada
una de las condiciones técnicas, tanto de diseño, condiciones iniciales o
condiciones de operación con las eficiencias de las tecnologías de
electrocoagulación expresadas en los porcentajes de remoción de Cr y DQO. A
continuación, se presentan los resultados más significativos de las pruebas de
regresión lineal de las condiciones técnicas (variable independiente) y su grado
de relación con la variable dependiente (porcentaje de remoción de Cromo).
Tabla 5.
Regresión lineal pH
inicial vs % de remoción de Cromo
|
Source |
SS |
df |
MS |
F |
p-value |
|
||||||
|
Regression |
0.0852 |
1 |
0.0852 |
5.48 |
.0372 |
|
||||||
|
Residual |
0.1865 |
12 |
0.0155 |
|
|
|
||||||
|
Total |
0.2718 |
13 |
|
|
|
|
||||||
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=12) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
||||||
|
Intercept |
1.1992 |
0.1243 |
9.648 |
5.27E-07 |
0.9284 |
1.4700 |
||||||
|
pH 0 |
-0.0457 |
0.0195 |
-2.342 |
.0372 |
-0.0883 |
-0.0032 |
||||||
Nota. Análisis de varianza un solo valor
ANOVA, regresión lineal. Fuente Megastat.
Además de regresiones lineales
simples, también se realizaron regresiones lineales agrupadas para medir el
grado de influencia de un conjunto de condiciones técnicas frente a su
influencia en la remoción del cromo.
Tabla
5.
Regresión lineal condiciones de diseño vs % de remoción de Cromo.
|
Source |
SS |
Df |
MS |
F |
P-Value |
|
||||||
|
Regression |
0.1398 |
4 |
0.0350 |
1.97 |
.2043 |
|
||||||
|
Residual |
0.1244 |
7 |
0.0178 |
|
|
|
||||||
|
Total |
0.2643 |
11 |
|
|
|
|
||||||
|
Regression
Output |
|
|
|
Confidence
Interval |
||||||||
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=7) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
||||||
|
Intercept |
1.1043 |
0.1266 |
8.726 |
.0001 |
0.8051 |
1.4036 |
||||||
|
Voltaje (V) |
0.00045455 |
0.0041 |
0.112 |
.9138 |
-0.00912602 |
0.01003512 |
||||||
|
Amperaje (A) |
-0.0574 |
0.0208 |
-2.762 |
.0280 |
-0.1065 |
-0.0083 |
||||||
|
Densidad De Corriente |
0.0023 |
0.0009 |
2.647 |
.0331 |
0.0003 |
0.0044 |
||||||
|
Tiempo De Contacto |
-0.0022 |
0.0010 |
-2.239 |
.0602 |
-0.0045 |
0.0001 |
||||||
Nota. Análisis de
varianza diferencias valores, regresión lineal del Voltaje, Amperaje, Densidad
de Corriente y Tiempo de contacto en simultáneo y su incidencia en la Remoción
de Cromo.
Tabla 6
Regresión lineal cantidad de electrodos vs % de remoción de Cromo.
|
Source |
SS |
Df |
MS |
F |
P-Value |
|
|
Regression |
0.0608 |
1 |
0.0608 |
3.46 |
.0876 |
|
|
Residual |
0.2109 |
12 |
0.0176 |
|
|
|
|
Total |
0.2718 |
13 |
|
|
|
|
|
Regression
Output |
|
|
|
Confidence
Interval |
||
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=12) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
|
Intercept |
1.0088 |
0.0600 |
16.815 |
1.05E-09 |
0.8781 |
1.1395 |
|
Cantidad De Electrodos |
-0.0225 |
0.0121 |
-1.860 |
.0876 |
-0.0489 |
0.0039 |
Nota. Análisis de
varianza un solo valor ANOVA, regresión lineal. Fuente Megastat.
Porcentajes de remoción Cromo de acuerdo al material de electrodo usado.
|
|
Al-Al |
Fe-Fe |
|
Conteo |
8 |
3 |
|
Promedio (%) |
91.33 |
88.25 |
Nota. Estadística descriptiva. Fuente
Megastat.
Porcentajes de remoción de Cromo de acuerdo a la naturaleza del
contaminante
|
|
Cromo Total |
Cromo (III) |
|
Conteo |
10 |
4 |
|
Promedio (%) |
88.96 |
99.14 |
Nota. Estadística descriptiva. Fuente
Megastat. Se observa una mayor eficiencia en la remoción de Cr 3+
Uso de agitador magnético vs % remoción de Cr.
|
Source |
SS |
Df |
MS |
F |
P-Value |
|
|
Regression |
0.0775 |
1 |
0.0775 |
3.38 |
.1086 |
|
|
Residual |
0.1606 |
7 |
0.0229 |
|
|
|
|
Total |
0.2381 |
8 |
|
|
|
|
|
Regression Output |
|
|
|
Confidence Interval |
||
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=7) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
|
Intercept |
1.1747 |
0.1659 |
7.080 |
.0002 |
0.7824 |
1.5670 |
|
Diseño
Adicional |
-0.1868 |
0.1016 |
-1.838 |
.1086 |
-0.4270 |
0.0535 |
Nota. Análisis de varianza un solo valor
ANOVA, regresión lineal. Fuente Megastat.
Tabla
11.
Regresión lineal pH inicial vs % de remoción de DQO
|
Source |
SS |
Df |
MS |
F |
P-Value |
|
|
Regression |
0.0199 |
1 |
0.0199 |
0.49 |
.4983 |
|
|
Residual |
0.4885 |
12 |
0.0407 |
|
|
|
|
Total |
0.5083 |
13 |
|
|
|
|
|
Regression Output |
|
|
|
Confidence Interval |
||
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=12) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
|
Intercept |
0.8459 |
0.2012 |
4.205 |
.0012 |
0.4076 |
1.2841 |
|
Ph 0 |
-0.0221 |
0.0316 |
-0.698 |
.4983 |
-0.0909 |
0.0468 |
Nota. Análisis de varianza un solo valor
ANOVA, regresión lineal. Fuente Megastat.
Tabla
102.
Regresión lineal conductividad inicial vs % de remoción de DQO
|
Source |
SS |
Df |
MS |
F |
P-Value |
|
|
Regression |
0.04998257 |
1 |
0.04998257 |
1.69 |
.2206 |
|
|
Residual |
0.32601902 |
11 |
0.02963809 |
|
|
|
|
Total |
0.37600158 |
12 |
|
|
|
|
|
Regression Output |
|
|
|
Confidence Interval |
||
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=11) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
|
Intercept |
0.7169 |
0.0503 |
14.249 |
1.95E-08 |
0.6062 |
0.8276 |
|
Conductividad (K 0) Ms/Cm |
0.00009488 |
0.00007306 |
1.299 |
.2206 |
-0.00006593 |
0.00025568 |
Nota. Análisis de varianza un solo valor ANOVA, regresión
lineal. Fuente Megastat.
Tabla
11.
Porcentajes de remoción de DQO de acuerdo al material de electrodo usado.
|
|
Al-Al |
Fe-Fe |
|
Conteo |
8 |
3 |
|
Promedios (%) |
71.94 |
65.83 |
Nota. Estadística descriptiva. Fuente Megastat.
Porcentajes de remoción de DQO de acuerdo a la naturaleza del
contaminante.
|
|
Cromo total |
Cromo (III) |
|
Conteo |
10 |
4 |
|
Promedios (%) |
65.96 |
83.76 |
Nota. Estadística descriptiva. Fuente Megastat.
Uso de agitador magnético vs % de remoción de DQO.
|
Source |
SS |
Df |
MS |
F |
P-Value |
|
|
Regression |
0.0836 |
1 |
0.0836 |
5.26 |
.0555 |
|
|
Residual |
0.1112 |
7 |
0.0159 |
|
|
|
|
Total |
0.1948 |
8 |
|
|
|
|
|
Regression Output |
|
|
|
|
Confidence Interval |
|
|
Variables |
Coefficients |
Std. Error |
T (Df=7) |
P-Value |
95% Lower |
95% Upper |
|
Intercept |
0.9625 |
0.1381 |
6.972 |
.0002 |
0.6360 |
1.2889 |
|
Diseño Adicional |
-0.1940 |
0.0845 |
-2.294 |
.0555 |
-0.3939 |
0.0059 |
Nota. Análsis de varianza un solo valor
ANOVA, regresión lineal. Fuente Megastat.
Finalmente, se
presentó una tabla resumen las condiciones óptimas de operación observadas en
las pruebas estadísticas, se tomaron en cuenta aquellas que mostraron alguna
significancia en la remoción de los contaminantes.
Tabla
13.
Tabla resumen de condiciones óptimas de operación.
|
Parámetros
óptimos |
Remoción de Cromo |
Remoción de DQO |
|
pH
inicial |
4.35 |
- |
|
Amperaje |
1.81 |
- |
|
Densidad
de Corriente |
45.3 |
- |
|
Electrodo
Usado |
Al - Al |
Al - Al |
|
Contaminante
Principal |
Cr III |
Cr III |
|
Material
de Reactor |
Plexiglás |
Plexiglás |
|
Uso de
Agitador Magnético |
No |
No |
|
Tipo de
Tecnología |
Electrocoagulación Pura |
Electrocoagulación Pura |
Nota. Los valores estimados de pH inicial, Amperaje y Densidad de
corriente se obtuvieron a partir de las regresiones lineales de las condiciones
técnicas y los porcentajes de remoción, siendo los estimados aquellos para un
porcentaje de remoción de 100%. Por otro lado, los valores cualitativos de
electrodo usado, contaminante principal, material de reactor, uso de agitador magnético
y tipo de tecnología fueron tomados de la estadística descriptiva de promedio y
moda.
Los resultados muestran eficiencias
en remoción de DQO que varían desde un 36% hasta un 95.31%, mientras en Cromo
se muestran resultados de entre 52.80% y 100% de remoción. Esto concuerda con
la investigación de Kongjao, Damronglerd y Hunsom (2008) quienes obtienen la
máxima remoción de Cromo Total de todas las técnicas y tecnologías de EC
aplicadas a curtiembre analizadas. Las tecnologías identificadas en la investigación
son dos: Tecnologías Puras de EC y Tecnologías Mixtas de EC. En promedio la
remoción de DQO con cualquiera de las tecnologías de electrocoagulación es de
71.05%, mientras que la remoción de Cromo es de 91.88% mostrando mayores
porcentajes de remoción siempre con el Cromo tal y como Aguilar y Palomino
(2018) plantearon en su investigación, donde sin importar las variaciones en el
diseño de remoción, al trabajar en conjunto una misma técnica o tecnología de
EC, los resultados de porcentaje de remoción siempre son mayores para los
aniones de Cromo. Por la cantidad de datos agrupados en la tecnología de EC
pura y mixta no se recomienda análisis de regresión o correlación separados por
grupos (Amat, 2016).
La relación existente entre la
remoción de DQO y Cromo se determinó mediante la prueba de correlación de Rho
de Spearman. Esta prueba estadística se utiliza para valores muestréales bajos
o menores a 50 y que no intentan medir el mismo efecto (Martínez, et al, 2009).
Los resultados muestran un valor de correlación igual a R = 0.2 a un 95% de
confianza y un intervalo de confianza de (-0.375, 0.664) esto significa que la
relación existente es una correlación positiva media baja, donde el valor de R varía
entre + 0.11 a + 0.50, según Mondragón (2014) esta relación existente no
representa suficiente evidencia para inferir un efecto directo y en la misma
magnitud al trabajar valores para la eficiencia de remoción de DQO y Cromo.
Asimismo, a partir de las pruebas de
correlación de Rho de Spearman que muestran una relación positiva insuficiente
entre las eficiencias de remoción de DQO y Cromo en las muestras analizadas, se
trabajaron las pruebas estadísticas por grupos separados. Las regresiones
lineales para los resultados del porcentaje de remoción de cromo fueron
significativas para la regresión lineal de la tabla n° 05 y la regresión lineal
múltiple de la tabla n° 06. En la primera se encontró un valor p = 0.037, esto
significa que se rechaza la hipótesis nula específica para cada prueba (p <
0.05), y se acepta que la relación entre el pH inicial y el porcentaje de
remoción de cromo guardan una relación significativa, mientras que el signo del
coeficiente se muestra en negativo (-), por tanto esta relación es inversamente
proporcional, es decir mientras los valores de pH inicial aumentaron los
valores de % de remoción de cromo fueron menos eficientes. Arroyo, et al (2009)
explican que la formación de iones formados durante la disolución del ánodo se
precipita con más rapidez y frecuencia cuando se trabaja con pH bajos, mientras
que a pH altos la disociación de iones del ánodo se dificulta y disminuye la
eficiencia del proceso de electrocoagulación. En cuanto a la regresión lineal
múltiple de los parámetros iniciales y el porcentaje de remoción de cromo se obtuvo
un valor p de 0.2, con lo cual no se puede rechazar la hipótesis nula. Estos
datos así como el valor de R2 de 0.23 pueden concluir que la
regresión lineal múltiple tiene una muy mala correlación (Manuel Rojo, 2007) y
no se puede explicar que las 4 variables asociadas (voltaje, amperaje, densidad
de corriente y tiempo) se ajusten a demostrar una variable dependiente como el
porcentaje de remoción de cromo. Sin
embargo, Irene Moral (2006) señala que los valores asignados a explicar la
variable dependiente que obtengan un p-valor menor a 0.05 pueden explicar de
manera independiente la significancia o relación existente entre ellas y la
variable dependiente. En ese sentido, el amperaje y la densidad de corriente
obtuvieron valores de p iguales a 0.028 y 0.033 respectivamente, con relaciones
inversa y directamente proporcional al porcentaje de remoción de cromo. Esto
quiere decir que la energía administrada en forma de densidad de corriente
elevado puede influir en la mejora de la remoción de cromo mediante electrocoagulación.
Osorio y Juárez (2019) coinciden con estos resultados añadiendo que a mayor
densidad de corriente administrada será mayor la producción de burbujas en los
electrodos que atraparan las contaminantes y mejorará la eficiencia de
remoción.
Por otro lado, en los resultados de
las regresiones lineales donde la variable dependiente era la remoción de la
Demanda Química de Oxigeno (DQO) no se hallaron valores aceptables, siendo la
relación entre la conductividad y el porcentaje de remoción de DQO la que
obtuvo un mayor grado de relación con un p-valor de 0.22 y una R2
igual a 0.133. Además, entre las pruebas de regresión con las variables
cualitativas se halló un alto grado de relación en el uso de agitador
magnético. Esta relación es inversamente proporcional al uso de agitador
magnético, con un valor p de 0.055 y un coeficiente de regresión cuadrada de
0.42 se puede inferir que el uso de agitador magnético en las pruebas de
electrocoagulación no influyen positivamente en el porcentaje de remoción de
DQO. Aun así, no se puede concluir la relación existente entre estas variables
dado que el valor de p es mayor a 0.05 y con ello se acepta la hipótesis nula,
la que nos señala que no existe una relación entre esas condiciones técnicas y
la eficiencia de remoción de DQO.
Además, se utilizó la estadística
descriptiva para describir la influencia de las condiciones de operación con
respecto al material de electrodo, tal como se muestran en las tablas 8 y 13
los promedios de porcentaje remoción de cromo y DQO alcanzaron mayores
resultados con el uso de electrodos de aluminio con un 91.3% de remoción de
Cromo y 71.9% de remoción de DQO, mientras que usando electrodos de hierro los
resultados fueron de 88.2% y 65.8% respectivamente. Estos resultados discrepan
con los obtenidos por Bazrafshan, Mahvi, Naseri y Mesdaghinia, (2008), quienes
señalan que los electrodos de hierro fueron los más efectivos para remover
cromo. No obstante, esto se puede explicar dado a que las muestras utilizadas
en la investigación de Bazrafshan fueron soluciones artificiales obtenidas de
una muestra madre, además solo se analiza el efecto de remoción de cromo y no
incluye remoción en la DQO.
De este modo, la explicación del
comportamiento de los electrodos de hierro y aluminio y el porcentaje de
remoción de cromo y DQO se debe a la pasificación de los electrodos durante la
electrocoagulación. Ingelsson, Yasri, y Roberts (2020) describen la actividad
del electrodo de Hierro cuando se usa como ánodo y como cátodo generando
radicales hidroxilios que pueden estar compuestos por Fe (II), Fe (III) o una
combinación de ambos, estos alcanzan los radicales de Cr (III) y son coagulados
luego de la descomposición de Cr (VI). Además los radicales Fe (0) son
expulsados químicamente en forma de gases al medio ambiente. Los electrodos de
Fe son eficaces para remociones de Cromo especialmente de Cromo trivalente ya
que es la primera reacción química luego de descomposición del ánodo. Por otro
lado, Bazrafshan, Mohammadi, Ansari y Hossein (2015) explican la descomposición
del electrodo de Aluminio tanto como ánodo y cátodo generando radicales libres
de hidroxilio (OH-) en la descomposición del radical de Al3+
como tal formando Al(OH)3 que reacciona formando burbujas que
encapsulan contaminante orgánicos reduciendo sus cantidades. Esto explica
porque la remoción de DQO es elevada cuando se trabaja con electrodos de
aluminio.
Finalmente algunas condiciones
técnicas de operación como el contaminante Principal tratado, material de
Reactor, uso de Agitador Magnético y tipo de Tecnología fueron encontradas
mediante la aplicación de estadística descriptiva de moda, siendo el Cromo
Trivalente el principal material tratado, en un reactor tipo batch de
plexiglás, usando agitador magnético para la remoción de Cromo y sin su uso
para la remoción de DQO, además el tipo de tecnología más usada fue la de
electrocoagulación Pura con un 85.71 % de incidencia.
4.
conclusión o CONSIDERACIONES finales
Se identificaron las
eficiencias de las técnicas y tecnologías de electrocoagulación en la remoción
de Cromo y DQO aplicadas en curtiembres, describiendo las condiciones técnicas
de operación, así como las concentraciones iniciales y finales del contaminante
analizado en las matrices de normalización, luego se calcularon los porcentajes
de remoción. Las eficiencias transcurrieron desde el 52% de remoción al 100% de
remoción de Cromo en las investigaciones de Cristancho, Pinto y Tique (2019) y
la de Kongjao, Damronglerd y Hunsom (2008), respectivamente. Del mismo modo,
las eficiencias de remoción de DQO variaron desde un 36% hasta un 95.31%,
correspondientes a las investigaciones de Cristancho, Pinto y Tique (2019) y de
Amel, Mourad y Rachida (2011), respectivamente.
Se identificó la
relación entre la remoción de Cromo y DQO a través de la aplicación de
tecnologías de electrocoagulación a través del estadístico de correlación de la
prueba de Rho de Spearman quien demuestra una correlación positiva entres las
variables, pero poco significante con un valor de R cuadrado de 0.20. Por tanto,
las condiciones técnicas de operación deben ser analizadas para describir la
eficiencia de remoción de Cromo y DQO por separado.
Se determinaron cuales
son las condiciones técnicas del proceso de electrocoagulación para lograr una
remoción eficiente de Cromo y DQO en aguas residuales industriales de
curtiembre a través de las pruebas estadística de regresión lineal y
estadística descriptiva aplicadas a todas las variables de diseño del proceso
de electrocoagulación demostrando que el pH inicial de la solución tratada
influirá inversamente en la remoción de cromo, teniendo un valor óptimo de
4.35, por su parte, el amperaje y densidad de corriente influyen directamente
en la remoción de cromo, con valores estimados de 1.81 A y 45.3 mA/cm2,
respectivamente. Por otro lado, el material de electrodo usado será crucial en
las condiciones técnicas del proceso de electrocoagulación, ya que dependiendo
a los contaminantes que se deseen tratar se podrá elegir entre una relación de
Al – Al o Fe – Fe, para mayores eficiencias de remoción de DQO y Cromo,
respectivamente. Sin embargo, la opción más adecuada para aguas residuales
industriales de curtiembre sin importar cual fuese el contaminante principal a
tratar es el electrodo de Aluminio. De igual manera el uso de agitadores
magnéticos no es tan efectivo para la remoción de DQO, y las mejoras en la
eficiencia de remoción de Cromo no son tan notables, por lo que se recomienda
dejar en reposo el agua tratada. Finalmente, las tecnologías de
electrocoagulación pura tuvieron mayor incidencia de uso por parte de los
investigadores.
5. Referencias
BIBLIOGRAFICAS
Aguilar, F. y Palomino,
A. (2018). Evaluación de un Sistema de Electrocoagulación de Flujo Continuo
para la Remoción de Cromo (VI) y DQO de Curtiembre-Huachipa-2018. [Tesis
titulación, Universidad César Vallejo:
https://hdl.handle.net/20.500.12692/27948
Amar, S., Animes, G. y
Subhabrata, R. (2011). Removal of Chromium and
Organic Pollutants from Industrial Chrome Tanning Effluents by
Electrocoagulation. Chemical Engineering Technology, 34 (5), 775 – 783. https://doi.org/10.1002/ceat.201000236
Amat, J. (2016).
Introducción a la regresión lineal múltiple. Ciencia Datos.
https://www.cienciadedatos.net/documentos/25_regresion_lineal_multiple#:~:text=En%20el%20libro%20Hanbook%20of,n%C3%BAmero%20de%20predictores%20del%20modelo.
Amel, B., Mourad, T. y
Rachida, M. (2011). Electrocoagulation
and effect of cathode materials on the removal of pollutants from tannery
wastewater of Rouïba. Desalination, 277 (3) 128 – 134.
https://doi.org/10.1016/j.desal.2011.04.014
Apaydin, O, Kurt, U. y
Gonullu, M. (2009). An
investigation on the treatment of tannery wastewater by electrocoagulation. Global NEST Journal, 11
(4) 546 – 555
Apaza, H., Carrillo,
E., Castilla, D. y Huaraya, F. (2020). Modelo de un sistema de tratamiento para
efluentes de la industria de curtiembre. Revista de investigaciones de la
escuela de posgrado, 9 (3), 1647 - 1658.
http://dx.doi.org/10.26788/riepg.2020.3.180
Arango, Á. (2005). La
electrocoagulación: una alternativa para el tratamiento de aguas residuales.
Revista Lasallista de Investigación, 2 (1), 49 - 56
https://www.redalyc.org/pdf/695/69520109.pdf
Arroyo, M., Pérez, V.,
Montañés, M., García, J. y Guiñón, J. (2009). Effect of pH and chloride concentration on the removal of hexavalent
chromium in a batch electrocoagulation reactor. Journal of Hazardous Materials,
169 (3), 1127 - 1133, https://doi.org/10.1016/j.jhazmat.2009.04.089.
Bazrafshan E., Mohammadi,
L., Ansari, A. y Hossein, A. (2015). Heavy metals removal from aqueous
environments by electrocoagulation process– a systematic review. Journal of
Environmental Health Science & Engineering, 13 (74), 1 – 16. DOI:
10.1186/s40201-015-0233-8
Bazrafshan, E., Mahvi, A.,
Naseri, S. y Mesdaghinia, A. (2008). Performance evaluation of
electrocoagulation process for removal of chromium (VI) from synthetic chromium
solutions using iron and aluminum electrodes. Turkish Journal of Engineering
and Environmental Sciences, 32 (1), 59-66.
Bolaños, R. y Calderón, M.
(2014). Introducción
al meta-análisis tradicional. Revista de Gastroenterología del Perú, 34 (1) , 45-51.
http://www.scielo.org.pe/scielo.php?script=sci_arttext&pid=S1022-51292014000100007&lng=es&tlng=es.
Cristancho, D., Pinto,
L. y Tique, J. (2019). Evaluación de la eficiencia de un sistema de
electrocoagulación en los vertimientos de curtiembres en el sector de
Villapinzón (Cundinamarca). MUTIS Journal. 9 (2) 34 – 48. https://doi.org/10.21789/22561498.1590
Deghles, A. y Kurt, U.
(2015) Treatment of raw tannery wastewater by electrocoagulation technique:
optimization of effective parameters using Taguchi method. Desalination and
Water Treatment, 1(1), 1 – 12. http://dx.doi.org/10.1080/19443994.2015.1074622
Elabbas, S., Ouazzani, N.,
Mandi, L., Berrekhis, F. Perdicakis, M., Pontvianne, S., Pons, M., Lapicque, F.
y Leclerc, J. (2015) Treatment of highly concentrated tannery wastewater using
electrocoagulation: Influence of the quality of aluminium used for the
electrode, Journal of Hazardous
Materials, 15 (1), 1 – 37. https://doi.org/10.1016/j.cej.2009.01.043
Espinoza, F., Fornari,
M., Módenes, A., Palácio, S., da Silva, F., Szymanski, N., Kroumov, A. y Trigueros, D. (2009). Pollutant removal from
tannery effluent by electrocoagulation. Chemical Engineering Journal, 151 (1),
59 – 65. https://doi.org/10.1016/j.cej.2009.01.043
GilPavas, E. Dobrosz,
I. y Gómez, M. (2011). The removal of the trivalent chromium from the leather tannery
wastewater: the optimisation of the electro-coagulation process parameters. Water Science y technology.
63 (3) 386 – 394. https://doi.org/10.2166/wst.2011.232
Instituto Nacional de
Estadística e Informática [INEI] (2019). Perú anuario de estadísticas
ambientales 2019. Autoedición.
https://www.inei.gob.pe/media/MenuRecursivo/publicaciones_digitales/Est/Lib1704/libro.pdf
Keerthi, V. y
Balasubramanian, N. (2013). Electrocoagulation-integrated hybrid membrane processes for the
treatment of tannery wastewater. Environ Sci Pollut Res, 20 (1), 7441 – 7449.
https://doi.org/10.1007/s11356-013-1766-y
Kongjao, S., Damronglerd,
S. y Hunsom, M. (2008). Simultaneous removal of organic and inorganic
pollutants in tannery wastewater using electrocoagulation technique. Korean J. Chem. Eng. 25
(4), 703 – 709. https://doi.org/10.1007/s11814-008-0115-1
Larios, J., González,
C. y Morales, Y. (2015). Las aguas residuales y sus consecuencias en el Perú.
Revista de la Facultad de Ingeniería de la USIL, 2 (2), 9 – 25.
https://www.usil.edu.pe/sites/default/files/revista-saber-y-hacer-v2n2.2-1-19set16-aguas-residuales.pdf
Martínez, R., Tuya, L.,
Martínez, M., Pérez, A., y Cánovas, A. (2009). El coeficiente de correlacion de
los rangos de Spearman caracterización. Revista Habanera de Ciencias Médicas, 8
(2), 1-14
Mayta, R. y Mayta, J.
(2017) Remoción de cromo y demanda química de oxígeno de aguas residuales de
curtiembre por electrocoagulación. Revista sociedad Química Perú, 83(3), 331 –
340
Mella, B., Glanert, A.
y Gutterres, M. (2015). Removal of chromium from tanning wastewater and its reuse. Process
Safety and Environmental Protection, 95 (1), 195 – 201.
https://doi.org/10.1016/j.psep.2015.03.007
Mondragón, M. (2014).
Uso de la correlación de Spearman en un estudio de intervención en
fisioterapia. Movimiento científico, 8 (1), 98-104
https://doi.org/10.33881/2011-7191.mct.08111
Monjarás, A.; Bazán,
A.; Pacheco, Z.; Rivera, J.; Zamarripa, J. y Cuevas, C. (2019) Diseño de
investigación. Educación y Salud Boletín Científico Instituto de Ciencias de la
Salud. Universidad Autónoma del Estado de Hidalgo, 15, 119-112.
Moral, I. (2006).
Modelos de regresión: lineal simple y regresión logística. En: Métodos
Estadísticos para Enfermería Nefrológica (pp. 195-2014). Autoedición.
Neyra, E. y LLenque, E.
(2011). Grado de contaminación por relaves mineros en la cuenca del río Moche
(La Libertad). [Tesis Titulación, Universidad Nacional de Trujillo].
http://www.dspace.unitru.edu.pe/handle/UNITRU/3334
Organismo de Evaluación
y Fiscalización Ambiental (2014). Fiscalización ambiental de aguas residuales.
(1a ed.). Autoedición.
Organización Mundial de
la salud (s.f.) Temas de salud: Agua. https://www.who.int/topics/water/es/
Osorio, G. y Juárez, C.
(2019). Determinación de los parámetros electroquímicos óptimos para la
remoción de Cromo (III) y DQO en aguas de curtido a través del proceso de
electrocoagulación en un reactor de recirculación. [Tesis Titulación,
Universidad Nacional de San Agustín de Arequipa]
http://repositorio.unsa.edu.pe/bitstream/handle/UNSA/9254/QUoscagv%26jucaca.pdf?sequence=1&isAllowed=y
Rojo, J. (2007).
Regresión lineal múltiple. Laboratorio de estadística
Yasri, N. y Roberts, E.
(2020) Electrode passivation, faradaic efficiency, and performance enhancement
strategies in electrocoagulation—a review. Water Research, 187 (1)
1-25 https://doi.org/10.1016/j.watres.2020.116433