Nitrógeno amoniacal en aguas residuales
domesticas utilizando sedimentador primario con diferentes condiciones
hidráulicas, marcara 2019
Kiko Félix Depaz
Celi
Universidad Cesar Vallejo
Martin Miguel Huamán Carranza
Universidad
Nacional Santiago Antúnez De Mayolo
Jeyson Andersonn Rosales Fajardo
Universidad Nacional Santiago
Antúnez De Mayolo
Patricia Laura Gamarra Tahua
Universidad Nacional Santiago
Antúnez De Mayolo
Huaraz - Perú
RESUMEN
El objetivo de investigación fue
verificar y determinar variación de incremento o descenso del nitrógeno
amoniacal en aguas residuales domesticas utilizando tanques sépticos,
condicionando criterio de diseño (relación: largo/ancho) en climas andinos,
Tuyu Ruri -Marcara.
Donde se empleó 3 tipos de tanques
sépticos de relación 2.3, 2.7 y 3.3 y grupo control con criterio de diseño
reglamentado de 2.0, midiendo concentraciones en aguas residuales de 11.8 mg/l
para nitrógeno amoniacal, 19.5 mg/l para Nitrógeno total, 7.7 mg/l para
nitrógeno orgánico y demanda bioquímica de oxígeno de 75 mg/l DBO, medido en
épocas de lluvia y estiaje; donde se controló parámetros de operación como temperatura
promedio de 17,9 °C entre los 4 tanques sépticos, pH, caudal de ingreso,
turbiedad y tiempo de retención entre las unidades de análisis.
Se determinó incremento del
nitrógeno amoniacal en aguas residuales domesticas no influenciadas por
relación de superficie (largo: ancho). Por tanto, el incremento del nitrógeno
amoniacal en aguas residuales domesticas no está influenciada por este criterio
de diseño en tanques sépticos, pero se observó remoción promedio del nitrógeno
amoniacal del 25.275 % con generación promedio de lodos de 1568.575 l/año y
tiempo de retención promedio de 0.22 días y velocidad de sedimentación 1.7
m/día.
Palabras clave: nitrógeno amoniacal; aguas residuales; andino.
Ammonia
nitrogen in domestic wastewater using primary sedimentator with different hydraulic conditions, mark 2019
ABSTRACT
The research objective was to verify and
determine the variation in the increase or decrease of ammonia nitrogen in
domestic wastewater using septic tanks, determining design criteria (ratio:
length / width) in Andean climates, Tuyu Ruri -Marcara.
Where 3 types of septic tanks of ratio 2.3,
2.7 and 3.3 were used and control group with regulated design criteria of 2.0,
measuring concentrations in wastewater of 11.8 mg / l for ammoniacal nitrogen,
19.5 mg / l for total Nitrogen, 7.7 mg / l for organic nitrogen and biochemical
oxygen demand of 75 mg / l BOD, measured in times of rain and low water; where
operating parameters such as average temperature of 17.9 ° C between the 4
septic tanks, pH, inflow flow, turbidity and retention time between the
analysis units were controlled.
Increase in ammonia nitrogen in domestic
wastewater not influenced by surface ratio (length: width) was determined.
Therefore, the increase in ammonia nitrogen in domestic wastewater is not
influenced by this design criterion in septic tanks, but an average removal of
ammonia nitrogen of 25.275% was observed with an average generation of sludge
of 1568.575 l / year and average retention time. 0.22 days and sedimentation
velocity 1.7 m / day.
Keywords: ammonia
nitrogen; wastewater; andean.
Artículo
recibido: 10. Junio. 2021
Aceptado para publicación: 16. Julio.
2021
Correspondencia: kdepazc@ucvvirtual.edu.pe
Conflictos
de Interés: Ninguna que declarar
La investigación de basa en comprobar el comportamiento del
nitrógeno amoniacal en el tratamiento de las aguas residuales domesticas donde
se consideró antecedentes resaltantes del comportamiento del NH4, por ejemplo
existen investigaciones donde resalta la importancia de identificar claramente
los efectos inhibidores del amoníaco sindicalizado (FA) y el ácido nitroso
sindicalizado (FNA) sobre el proceso de nitrificación, pues se conoce que Las
concentraciones de FA y FNA, en lugar de las concentraciones totales de iones
de amoníaco o nitrito inhiben la nitrificación (Anthonisen
et al., 1976). Se considero este aspecto porque las aguas residuales de la
localidad de Tuyu Ruri se generan en la zona rural
andina de Ancash, Perú, donde se usan insumos agroindustriales que pueden
generar este exceso y se infiltran dentro del alcantarillado sanitario.
Como la unidad a
estudiar es un tratamiento primario se consideró tener el control al momento de
la caracterización de las aguas residuales con sus parámetros de estudio como
lo fue la DQO, DBO y NH3-N, en investigaciones previas se determinó que
provienen principalmente de la extracción y lavado de carbón, la fabricación de
materias primas químicas y productos químicos, la industria papelera y la
industria de procesamiento de alimentos(Wang et al., 2016), para nuestro
estudio se enfocó del nitrógeno amoniacal doméstico y afluentes mínimos que
provienen de las parcelas agrícolas las más cercanas a la red de alcantarillado
sanitario.
Los efluentes de aguas
residuales que son sometidos a una digestión anaeróbica de los desechos
orgánicos suelen contener altas concentraciones de amonio, fosfato, sólidos en
suspensión y sustrato orgánico persistente. Por tanto, existe un interés
creciente en este tratamiento debido a sus ventajas en términos energéticos y
al hecho de que produce fertilizante para reciclar los nutrientes a las tierras
agrícolas. (Salminen et al., 2001)
Así también como se
conoce que el tanque séptico es un tratamiento anaeróbico de baja carga y se
consideró que el amoníaco logre una estabilidad baja en comparación con los de
un digestor de alta carga que se controla a temperatura (55, 70, 85 ° C), pH
(sin ajustar y pH 10) y tiempo de retención hidráulico (2-5 días). (Serna-Maza
et al., 2014). Pero también es
importante recordar que el principal problema de algunos procesos de digestión
anaeróbica es la gran cantidad de amoníaco que se libera, especialmente cuando
se implementa una alta digestión de sólidos (Benabdallah
El Hadj et al., 2009), el amoniaco libre afecta la
fermentación metanogénica sino también la
concentración de iones amonio. Otras
condiciones como la presencia de oxígeno o fenómenos anóxicos también aportar
para la variación del comportamiento del nitrógeno amoniacal, como ocurre en un
sistema de lodos activados donde se cuenta con un sedimentador, la eficiencia
de eliminación de amonio se vería comprometida debido al bajo nivel de oxígeno
disuelto (OD), el proceso de combinación de eliminación de nitrógeno a través
de nitrito y carga filamentosa limitada se logró para mejorar la eliminación de
nitrógeno y reducir el consumo de energía de aireación mediante el control de
niveles bajos de OD (0,5-1,0 mgL-1).(Guo et al.,
2013); Tomando en cuenta que también existen acumulación del amoniaco libre y
la limitación del oxígeno, estas dos condiciones deben de ser también
verificadas y controladas en campo pues puede darse una fuerte interdependencia
entre estos dos parámetros como sustratos para la oxidación del amoníaco(Rongsayamanont et al., 2019), esta elación se propone como
un parámetro de control para la nitrificación.
También se usan tanques
sépticos con doble cámara y otros con compartimiento adicionales donde van
materiales filtrantes donde se adhiere y forma la biofilm,
convirtiéndose en una celda microbiana de cámara única continua, es aplicable a
las aguas residuales que contienen una alta concentración de nitrógeno mediante
un proceso de adaptación. (Kim et al., 2011), considerando que esta opción
también es válida para la remoción de nitrógeno amoniacal.
Existe también evidencia
que las concentraciones de nitrógeno amoniacal está relacionado con la cantidad
de DQO presente en el agua residual, para eliminar la DQO de las aguas
residuales con alto contenido de amoníaco con una relación de carbono-nitrógeno
baja y regular las formas de nitrógeno en el efluente del proceso, en ese
estudio se contempló que el alto contenido de NH4 + -N redujo la abundancia de
desnitrificantes y bacterias degradantes orgánicas, mientras que aumentó la de
bacterias fijadoras de nitrógeno (Niu et al., 2021)
pues muy a pesar de la poca concentración que se cuente en aguas residuales de
zona rural, es importante considerar el posible incremento de estas
concentraciones si no se dan las condiciones de control adecuado.
Otro parámetro
importante es que, para la eliminación de nitrógeno amoniacal de las aguas
residuales, se debe tener un control adecuado del pH (Rongwong
& Sairiam, 2020). En los tanques sépticos se
controló de acuerdo a las dimensiones optabas en el diseño, por esta razón
también se puede relacionar con lo que se obtiene en un tratamiento de lodos
activados, pues se conoce que en el tanque de aireación donde se realiza el
proceso con un reactor discontinuo secuencial que trata aguas residuales
domésticas. Las eficiencias de remoción promedio de DQO y TN aumentaron de 93 y
68.21% a 97 y 74.20% con el aumento en MLSS de 3.5-4.0 a 7.5-8.0 g / L (Tian et al., 2018)
Considerando también que
cuando no se hace una buena remoción de compuestos de nitrógeno en tratamiento
terciario o en la pre y post cloración, como es el caso de la presencia de
nitrógeno amoniacal y otros consumidores importantes de cloro daría como
resultado una menor formación de actividad anti estrogénica (Tang et al., 2014)
Así mismo se sabe que la
biomasa generada por la síntesis de los nutrientes en el agua residual que
contiene elementos como proteína = 32%, carbohidratos = 11% y lípidos totales =
18%, y se ha logrado con el tratamiento de aguas residuales eficiencia de
remociones: demanda química de oxígeno = 59%, nitrógeno amoniacal = 78%,
fósforo total = 16% (Rodrigues de Assis
et al., 2020), por lo tanto, podemos asegurar que si existen remociones
importantes para el nitrógeno.
2. ESTRATEGIAS
METODOLÓGICAS O MATERIALES Y MÉTODOS
Todos los
procedimientos empleados para la investigación se basan en la determinación del
incremento o variación del nitrógeno amoniacal en las aguas residuales
domesticas en un sedimentador primario está influenciado por las condiciones
hidráulicas (largo y ancho) en climas andinos-Tuyu, Marcara.
Se realizó el
dimensionamiento de los sedimentadores primarios (tanques sépticos) teniendo
como valores constantes el caudal de diseño, el tiempo de retención y con las
siguientes relaciones largo y ancho (L/B) = 2.0, 2.3, 2.7, 3.3 para su
dimensionamiento.
Tabla
1:
Parámetros y dimensiones de los sedimentadores primarios
DISEÑO DEL TANQUE
SEPTICO (T1) |
RELACION L/B |
UND |
|||||
RELACION L/B |
1.96 |
2.30 |
2.73 |
3.30 |
|||
VOLUMEN DE SEDIMENTACION (Vs) (m3) |
0.30 |
0.30 |
0.30 |
0.30 |
m3 |
||
Vs = Q (m3/d) * PR (d) |
|||||||
9.- VOLUMEN MINIMO DE NATAS (m3) |
0.082966667 |
0.0829667 |
0.0829667 |
0.0829667 |
m3 |
||
10.- VOLUMEN DE Vs + Vd |
0.41 |
0.41 |
0.41 |
0.41 |
m3 |
||
Dimensionamiento de tanque séptico
asumimos altura útil |
H= |
0.50 |
0.50 |
0.50 |
0.50 |
m |
|
Área útil (m2) |
0.830 |
0.830 |
0.830 |
0.830 |
m2 |
||
Relación L/B |
1.96 |
2.30 |
2.73 |
3.30 |
|
||
Longitud útil (m) |
L/B |
L= |
1.27 |
1.38 |
1.50 |
1.65 |
m |
Ancho útil (m) |
B= |
0.65 |
0.60 |
0.55 |
0.50 |
m |
|
15.- DIMENCIONAMIENTO FINAL |
|||||||
Altura total (m) |
0.75 |
0.75 |
0.75 |
0.75 |
m |
||
Largo (m) |
1.27 |
1.38 |
1.50 |
1.65 |
m |
||
Ancho (m) |
0.65 |
0.60 |
0.55 |
0.50 |
m |
Figura 1: Esquema de instalación de piloto
Puntos de
monitoreo
Agua residual
cruda (afluente), se tomó en la entrada a los sedimentadores primarios, se
ubicó en la unidad de repartición de caudal asegurándonos una zona donde no
interfieran solidos de gran tamaño, esta unidad se encuentra después de una
unidad de cribado.
El
agua residual tratada (efluente), se colocó un dispositivo de salida donde se
colocó dispositivos de salida (válvula de paso) que se instalaron a salida de
cada tanque séptico, estos se implementaron para una mayor facilidad de la toma
de muestras.
Ilustración 1: Toma de muestras
en los pilotos.
Los análisis
fueron realizados en el laboratorio del centro experimental de Tuyu Ruri que se encuentra a 30 m aproximadamente de la zona de
monitoreo, siguiendo los protocolos adecuados y estandarizados.(Federation & Association, 2005).
Se monitorearon
los siguientes parámetros en el agua residual cruda (afluente) y en el agua
residual tratada (efluente), tomando en todos los casos muestras simples
·
Nitrógeno amoniacal
·
pH
·
Temperatura
·
Oxígeno disuelto (solo en
el afluente)
En la etapa de
procesamiento y análisis los datos que se obtuvieron durante la caracterización
de la muestra, para ello se aplicaron el uso de gráficos de cajas y bigotes,
intervalos y puntos con un intervalo de confianza del 95% y el método
estadístico annova para datos paramétricos y kurskal y walis para datos no paramétricos para identificar
las diferencias entre los grupos de muestreo e interpretar el comportamiento de
cada sedimentador primario en el proceso de tratamiento de las aguas
residuales.
El análisis de
varianza (Anova) es la técnica central en el análisis
de datos experimentales paramétricos. La idea general de esta técnica es
separar la variación total en las partes con las que contribuye cada fuente de
variación en el experimento. En el caso del DCA se separan la variabilidad debida
a los tratamientos y la debida al error. Cuando la primera predomina
“claramente” sobre la segunda, es cuando se concluye que los tratamientos
tienen efecto, o dicho de otra manera, las medias son
diferentes. Cuando los tratamientos no dominan contribuyen igual o menos que el
error, por lo que se concluye que las medias son iguales.(Ulibarrie et al., 2019)
Figura 2: Variabilidad según efectos de tratamiento
3. RESULTADOS Y
DISCUSIÓN
Se realizó un balance
adecuado de los datos considerando primero conocer la variación de los flujos y
caudales que se colocaron en el piloto, el agua residual ingresaba de forma
continua con inspección diaria para evitar un inadecuado funcionamiento del
sistema.
Figura 3: Variación de caudal de ingreso al piloto de tratamiento
Se observó
intervalos de confianza del caudal de ingreso a los tanques sépticos, se
observó caudales promedio con los valores de 0.0169, 0.0168, 0.01617, 0.01645
l/s, medianas de 0.3, 0.5, 0.2, 0.3, 0.2 para una toma de muestra en 5 fechas
monitoreadas después del arranque de operación del piloto.
Los pH se tomaron
medias todos los días desde el arranque y durante los días de monitoreo el cual
resulto un pH promedio de 7.585, considerando también que hubo incrementos en
las aguas residuales hasta un máximo de 7.62, lo cual evidenció que no
afectaría nuestro tratamiento y procesos de remoción del NH3-N
Así mismo se pudo
demostrar que la variación de temperatura encontrada en todas las fechas de
muestreo desde la puesta en marcha y el monitoreo del tratamiento tuvo valores
máximos de 18.57°C y valor mínimo de 17.72°C, se observó que en todos los
tanques analizados la variación es mínima.
Una vez que se
verifico el control el caudal, temperatura y pH en las unidades pilotos se
realizó la medición de las concentraciones de Nitrógeno amoniacal NH3-N,
tanto en el afluente y efluente de los tanques sépticos, los cuales nos dieron
los siguientes reportes:
Figura 4: Intervalos de concentración de Nitrógeno Amoniacal
En la figura 4 de
cajas y bigotes podemos observar valores promedio para el Nitrógeno amoniacal
de 41.65, 29.74, 31.85, 30.47, 28.84 mg/l, en cada tanque piloto evaluado
comparado con la concentración de ingreso y como vario en el tiempo de proceso
medido, que fue de 8 semanas, también se definió los valores máximos de 60.9,
41.12, 45.60, 46.27, 50.14 mg/l y valores mínimos de 21.19, 12.66, 16.76, 4.38,
14.42 mg/l respectivamente para los tanques 1, 2, 3, 4. Se observa un valor
atípico para el valor mínimo obtenido en el tanque 3 esto se debe a que el
ingreso del caudal era interrumpido debido a obstrucciones de las unidades por
sólidos.
Para
comprobar la influencia de los tanques primarios que fueron modificados en
largo y ancho si guardan relación con remoción del nitrógeno amoniacal se estudió
la relación de concentración final sobre inicial (C/Co) como se
muestra a continuación:
Figura 5: relación de concentraciones de NH3-N en los
pilotos de tratamiento.
En la figura 5 se
observa los valores de la relación entre el efluente y afluente de los tanques
sépticos (C/Co), se observó valores promedio de 0.7341, 0.7895, 0.7548, 0.7163,
medianas de 0.68, 0.80, 0.77, 0.73, valores mínimos de 0.201, 0.476, 0.09,
0.319 y valores máximos de 1.0646, 1.3805, 1.2015, 1.110 para los tanques
sépticos 1, 2, 3, 4 respectivamente. Además, se observó un valor atípico en el
tanque 3 que corresponde a un valor fuera de lo común que representa de como
variando de forma brusca el ingreso con respecto al de salida y esa variación
fue mínima, esto principalmente debido a las obstrucciones de las unidades de
ingreso y variación del caudal por ende de la carga.
También como un
criterio de diseño y control de los sedimentadores que se estudiaron se
comprobó el promedio de tiempo de retención de los tanques sépticos
respectivamente con los valores de remoción del nitrógeno amoniacal
observándose relaciones de tiempo de retención 5.04, 5.16, 5.352, 5.208 horas
con valores de remoción de 29.2%, 24%, 21.4%, 26.5% respectivamente para los
tanques 1, 2, 3, 4.
Figura 6: Comparación de velocidad de sedimentación vs eficiencia de
remoción.
En la fig.06, se
observa la variación de eficiencias y las tasas de sedimentación encontradas en
cada uno de los tanques, pues como se explica esta investigación del piloto se
basa en tanques primarios que son diseñados para la remoción de elementos
suspendidos y que también afectan a cierta medida en la variación
concentraciones de nitrógeno amoniacal de barras podemos observar la velocidad
de sedimentación promedio de solidos en los tanques sépticos con valores
de 1.802, 1.795, 1.723, 1.753 con
valores de remoción de nitrógeno amoniacal de 29.2%, 24%, 21.4%, 26.5%
respectivamente para los tanques 1, 2, 3, 4.
Con los resultados
ya medidos se comprobó con el método estadístico nuestro estudio de saber si
existía alguna relación de los tanques sépticos con la remoción de Nitrógeno
amoniacal en los sedimentadores, se identificó que no tiene relación con las
condiciones hidráulicas en relación con la variación de la relación largo:
ancho de los tanques sépticos (todas las medias son iguales), con un nivel de
significancia: α = 0.05, contando la regla decisión: p - valor (sig.) >0,05
Tabla
2: análisis estadístico
para remoción de Nitrógeno Amoniacal
Fuente |
GL |
SC Ajust. |
MC Ajust. |
Valor F |
Valor p |
F critico |
Factor |
3 |
0.04745 |
0.007127 |
0.31 |
0.821 |
2.76 |
Error |
60 |
3.10767 |
0.041354 |
|
|
|
Total |
63 |
3.15512 |
|
|
|
|
En la Tabla 2,
podemos observar el p - valor (Sig.) alcanzado de 0.821 siendo mayor a 0,05.
Por lo tanto, se procede a validar con el procedimiento estadístico que el
estudio realizado para la remoción de Nitrógeno amoniacal en los sedimentadores
no tiene relación con las condiciones hidráulicas de los sedimentadores
(relación larga/ancho de los tanques sépticos).
El comportamiento
de las condiciones hidráulicas en relación con el caudal, no dieron los
resultados mostrados con valores promedios de 0.0169 l/s para el afluente y
0.0169, 0.0168, 0.01617, 0.01645 l/s, para el efluente de cada tanque séptico,
también se consideró que caudales mínimos de 0.0115, 0.0082, 0.0082, 0.0102 L/s
que se midieron en todo el tiempo de la experimentación y caudales máximos de
0.031, 0.034, 0.029, 0.028 L/s para los tanques 1, 2, 3 ,4 respectivamente. Por
otro lado, también se realizó la comprobación estadística de la variación de
caudal logrando una evidencia con un resultado de p - valor de 0.117 que nos
demuestra que el caudal de ingreso a los tanques sépticos tiene variación
mínima y no significativa para el experimento. Con estos datos como referencia
se puede afirmar que no existe significancia en la remoción de nitrógeno
amoniacal, coincidiendo así en la evaluación de un sistema de tratamiento
doméstico para reúso de agua residual se concluyó finalmente que los resultados
demostraron que el sistema presentó un buen desempeño al aplicar los dos
caudales (0.2 m3/d y 0.4 m3/d), pero la calidad del efluente que se obtuvo al
aplicar el menor (N-NH4+∙≤ 3.77 ± 3.3 mg/L) cumplió para los parámetros
evaluados con la norma mexicana (NOM-003-ECOL-1997).(Garzón Zúñiga et al., 2016) En la
investigación el propósito de medir el caudal era evaluar las condiciones de
ingreso de agua residual a cada tanque séptico afín de proporcionar las mimas
condiciones para el experimento en cada tanque séptico y con la información
presentada se afirma que el caudal de ingreso a cada tanque debe ser homogéneo
para poder evaluar adecuadamente el comportamiento del NH4. Es preciso señalar
que los intervalos del caudal nos expresan la variación drástica que se tiene
del caudal, esto debido a que se realizaron muestreos diarios puntuales y por
ser una zona rural los vertederos al ser de dimensiones pequeñas pueden influir
en el caudal de ingreso, al tener que depender de la precisión humana de corte
en las placas empleadas y ser unidades de pequeña dimensión.
4. CONCLUSIÓN O
CONSIDERACIONES FINALES
Se determinó que
el incremento del nitrógeno amoniacal en las aguas residuales domesticas no
están influenciadas por la relación de superficie (largo: ancho) de los tanques
sépticos.
Se realizo la
caracterización de las aguas residuales observándose valores para las aguas
residuales de 11,8 mg/l para el nitrógeno amoniacal, 19,5 mg/l para el
Nitrógeno total, 7,7 mg/l para el nitrógeno orgánico y una demanda bioquímica
de oxígeno de 75 mg/l DBO.
La temperatura en
los tanques sépticos tuvo variación mínima entre los tanques sépticos y
teniendo un promedio general de 17,9 °C entre los 4 tanques sépticos valor que
se encuentra dentro del rango para el desarrollo de proceso biológicos, el Ph presento una variación mínima entre tanques con un valor
promedio general de 7,5 que se encuentra en el rango para el desarrollo de los
procesos biológicos, el caudal de ingreso a todas las unidades no muestra
variación significativa por lo que podemos afirmar que el caudal de ingreso fue
homogéneo durante la investigación, la turbiedad presento una variación mínima
entre grupos teniendo un valor promedio de remoción del 63 % siendo el mejor el
tanque numero 3 con una eficiencia del 65% lo que nos demuestra la funcionabilidad
de la unidad de tratamiento al ser un sedimentador primario. El tiempo de
retención presento una variación mínima con un valor promedio general de 5.19
horas (0.22 días). El oxígeno disuelto promedio fue de 4,5 mg/l que es
determinante para la remoción del nitrógeno amoniacal.
El Comportamiento
del nitrógeno amoniacal durante el experimento presento una tendencia a la
remoción de este contaminante con valores promedio de remoción del 25.275 % con
una generación promedio de lodos de 1568.575 l/año con un tiempo de retención
promedio de 0.21 días y una velocidad de sedimentación de 1.7 m/día.
5.
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